一、模型建立
建立构造模型如下：
连廊部分通过yjk空间构造建模，关于yjk空间构造建模办法可以到该功能下按F1查看帮助，对网架网壳等建模办法，把稳事变等有非常详细的教程。唯一须要把稳的是要预留桁架下方一小段用于定义弹性连接，这部分在帮助文件中也有解释。
前处理中，分外支撑一栏定义弹性连接，U1是轴向，U2与U3分别为平面方向，在yjk中没找到怎么查看局部方向，详细U2是对应整体坐标系X与Y可以先试算一下，根据振型确定约束的方向。详细定义如下：
本项目连廊所受风荷载方向为Y向，以是北侧两个支座一个为固定铰支座，一个开释X向平动，用于承担风荷载，南侧两个支座仅约束Z向，以担保两侧塔楼震撼时不会相互影响。
勾选表示约束，可以输入一个较小的数来仿照平动开释，支座在平动方向存在摩擦力，一样平常摩擦系数为0.03旁边可视作水平自由，也可以根据选取的支座输入实际参数，一样平常厂家会供应，或者根据支座竖向力，网上搜一些产品参数输入，在图纸中注明选定的支座限定条件即可，如支座平动迁徙改变限值条件，水平力竖向力限值条件等主要信息。
二、支座选取
常见的支座类型有板式、盆式橡胶支座，球铰支座，摩擦摆支座等。
1.板式橡胶支座布局：
板式橡胶支座细分为带铅芯与不带铅芯支座，铅锌橡胶支座是在普通叠层橡胶支座的中央插入铅芯，以改进橡胶支座阻尼性能。铅芯支座除能承受构造物的重力和水平力外，铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能接管能量，并可通过橡胶供应水平规复力。
如果选用板式橡胶支座的话，可以参照抗规减隔震章节和橡胶支座规范的哀求选取产品，一样平常是掌握小震和风荷载下处于弹性状态，中大震下屈从以减小对主体构造的影响，在连接定义选项中有隔震支座选项，可以定义详细的支座参数。
2.盆式橡胶支座布局
盆式橡胶支座橡胶夹在中间，基本处于密封环境，在较大竖向力浸染下受到三向围压会处于介于固液态之间的状态，可以实现自由迁徙改变，没有竖向力浸染时处于固态，方便安装，利用上方聚四氟乙烯板实现水平滑动，以是盆式橡胶支座紧张用于桥梁等重型构造。
3.球铰支座布局
利用球芯与与聚四氟乙烯板的滑动实现迁徙改变与平动，利用上座两侧的侧板实现水平向的约束。
4.摩擦摆支座布局
与球铰支座不同的是上支座是可以自由摆动的，且上方没有聚四氟乙烯板进行滑动，以是在水平方向具有一定约束，竖向力与弧面形成的夹角分解会形成一个沿弧面的力，以是在水平力浸染结束后可以回归原位，以是摩擦摆很适宜用于减隔震方向，也可以用于连廊支座，比较著名的有肖从真大师的北京当代moma。
本项目连廊跨度约为32m，标高约为53m，考虑后期支座改换的难度及安全性，选用球铰支座。
三、连廊对主体构造的影响
根据连接构造的振型及单体振型比拟来判断连廊对主体构造的影响。
1.连体第一阶振型（塔楼2，Y向平动，周期1.923）
2.连体第二阶振型（塔楼1，Y向平动，周期1.884）
3.连体第三阶振型（塔楼1，X向平动，周期1.846）
4.连体第四阶振型（塔楼2，X向平动，周期1.803）
5.连体第五阶振型（塔楼2，迁徙改变，周期1.529）
6.连体第六阶振型（塔楼1，迁徙改变，周期1.464）
7.单体第一阶振型（塔楼2，Y向平动，周期1.997）
8.单体第二阶振型（塔楼1，Y向平动，周期1.951）
9.单体第三阶振型（塔楼2，X向平动，周期1.848）
10.单体第四阶振型（塔楼1，X向平动，周期1.839）
11.单体第五阶振型（塔楼1，迁徙改变，周期1.558）
12.单体第六阶振型（塔楼1，迁徙改变，周期1.483）
周期比拟结果如下：
周期
T1
T2
T3
T4
T5
T6
连体
1.923
1.884
1.846
1.803
1.529
1.464
单体
1.997
1.951
1.848
1.839
1.558
1.483
连体/单体
0.96
0.97
1.00
0.98
0.98
0.99
经比拟，连廊支座在Y向设置固定约束对塔楼在Y向的振动产生一定影响，但影响在5%以内，以是主楼可以采取单塔模型设计，当然也可以修正支座来进一步降落连廊对主体构造的影响，如采取摩擦摆支座，摩擦摆支座在各个方向的约束均为弹性约束，对Y向的影响较小，或者均采取多向滑动支座，对个别支座限位的办法，如采取下图做法：
四、连廊风荷载打算
根据《荷载规范》8.1.1条文解释：对付紧张受力构造，风荷载标准值的表达可有两种形式，其一为均匀风压加上由脉动风引起构造风振的等效风压；另一种为均匀风压乘以风振系数。由于在高层建筑和高耸构造等悬臂型构造的风振打算中，每每是第1振型起紧张浸染，因而我国与大多数国家相同，采取后一种表达形式，即采取均匀风压乘以风振系数βz，它综合考虑了却构在风荷载浸染下的动力相应，个中包括风速随韶光、空间的变异性和构造的阻尼特性等成分。
对付空中连廊来说，与悬臂构件受力明显不同，且在风荷载紧张受力方向（Y）采取两个固定约束，楼板面内刚度较大，水平风振影响有限，一样平常采取围护构造打算公式打算。按《高规》4.2.7哀求，连体构造宜进行风洞试验，但一样平常很少实行这一条。
参照某市民中央连廊风洞试验报告，风载体型系数，正面取0.8，北面取-0.6，顶面取-0.61，底面取-0.52，负值代表风吸力。
当没有可参照的风洞试验报告时，可以参考《荷载规范》8.3.1风荷载体型系数第30项次，该项为房屋体型系数，连廊可以看做转置90度的房屋，嵌固于支座，比拟创造在正面风荷载浸染下，高下两侧均受到风吸力且与风洞试验报告中受力模式相同，取值更偏守旧。
对本项目连廊跨度约32m，经幕墙外包之后立面尺寸约为7.5m（桁架高度4.3m），Y向迎风面面积为240平，园地种别B类，高度偏守旧取55m，取百年一遇风压为0.5kn/平，风压高度系数约为1.67，阵风系数取1.55，以是在Y向风荷载浸染下每个支座的水平力约为：1.551.67（0.8+0.6）0.5240/2=220kn。
在yjk单体打算中，以自定义荷载（工况为风荷载）的形式将风荷载集中力输入到支座节点位置，前处理参数自定义组合系数中，将自定义荷载与风荷载取叠加即可。
五、支座位移量打算
连廊支座位移量须要考虑两侧塔楼在大震下的位移，取两侧塔楼位移之和作为支座位移量。可以守旧的取小震下支座处节点位移，然后乘放大系数的方法，如本项目为7度区，小震下ɑmax=0.08，大震下为0.5，以是小震下节点位移假定为x，则大震下位移为x0.5/0.08=6.25x,并预留一定的富余量。但大震下构造进入塑性，刚度低落，位移增大，按弹性等效算法偏于不屈安，本项目采取静力弹塑性来打算节点大震下位移。
加载模式采取倒三角；考虑二阶效应；考虑进入构造进入塑性阻尼比增大，取7%；大震下特色周期+0.05s，取0.5s；大震下地震影响系数0.5。
1.X向能力谱与需求谱曲线：
2.Y向能力谱与需求谱曲线：
3.X向推覆构件性能水准：
4.X向推覆构件性能水准：
采取小震配筋进行验算，创造底部加强区剪力墙中度损伤，符合性能目标D关键构件性能哀求，连梁属于耗能构件损伤严重，在大震能够耗能保护剪力墙，符合设计目标，框架柱轻微损伤，符合性能目标，个别框架柱先于框架梁屈从，适当提高配筋率，整体构造知足大震不倒哀求。
5.X向推覆支座处节点位移曲线，性能点对应位移约为200mm。
6.Y向推覆支座处节点位移曲线，性能点对应位移约为240mm。
综上，支座X向位移限值为200mm，Y向位移限值为250mm。
六、连廊设计及支座选型
1.连廊本身的打算可以采取midas或3D3S进行设计，终极打算结果如下：
2.支座水平力限值
大震下，构造进入塑性位移变大，但地震力减小，以是支座的水平力限值可以偏守旧的选取小震结果进行线性放大，小震下支座水平力约为150KN,七度区，以是大震下支座水平力限值为6.25150，取950KN。
3.支座选型
根据支座竖向反力，选取QZ3，竖向力限值为3000kn，GD表示固定，DX表示单向滑动，SX表示双向滑动，对付双向支座X向位移限值为200mm，Y向位移限值为250mm，单向支座X向限值为200mm，水平力限值需大于950kn。
